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紙張灰分對紙張各類性能影響較大，為了在相似的灰分條件下比較各陶瓷階梯環填料的加填性能，首先進行陶瓷階梯環填料留著率的測試;然后根據留著率測試結果，調整不同陶瓷階梯環填料的加填量，使得紙張目標灰分基本保持一致。
2023
陶瓷十字環填料廢料的成分分析分別用X射線熒光(XRF)和X射線衍射(XRD)分析陶瓷十字環填料廢料的元素組成和晶相。
2023
分析了陶瓷散堆填料廢料的基本性能，將不同粒徑的陶瓷散堆填料廢料用于紙張加填，并與重質碳酸鈣進行對比，研究其對紙張的加填性能。
2023
急冷油循環段格姍陶瓷階梯環填料所衡氣體分布器盤的最佳選擇是陶瓷階梯環填料角鋼穿流塔盤。在大型陶瓷階梯環填料塔進氣初始分布器和陶瓷階梯環填料層之間設置1-2層氣體分布盤已成為行業間的國際共識。
2023
在這四種格柵陶瓷波紋板填料中，目前只有格里奇格柵EF一25A在汽油分餾塔中采用過;蘇爾壽格柵Mc-64x僅在水洗塔中用過;天大天久格柵路一ix已被燕山ooo汽油分餾塔設計首次采用;FG一蜂窩格柵乃為高枯稠物系的萃取而研制的。
2023
顯然，發生焦化物堵塞的主要環節是急冷油循環段的液體分布器、十字瓷環填料和氣體分布盤。
2023
在急冷油循環段或熱油循環段熱量不足，或因故短期停運;分餾段理論板數偏少或回流量偏少;塔內氣液負荷不平穩，氣液分布不夠均勻，回流液溫度不夠均勻:陶瓷階梯環填料的結構不夠合理，比如金屬孔板波紋陶瓷階梯環填料表面壓有小皺紋，波峰高度偏小。
2023
由于塑料板片表面光滑，矩鞍瓷環填料層無死角，改善了含塵氣體和較臟液體在塔內的停滯、淤積的趨勢。根據應用廠運行實踐，半水煤氣和變換氣脫硫塔由塑料格柵矩鞍瓷環填料取代木格子矩鞍瓷環填料和散堆矩鞍瓷環填料后能消除脫硫塔堵塞，可以使脫硫系統正常、穩定、長周期、高效運行。
2023
格柵拉西瓷環填料包括塑料格柵拉西瓷環填料和金屬格柵拉西瓷環填料，是一種新型的規整拉西瓷環填料。
2023
過去采用木格填料，X50mmX50mm鮑爾瓷環填料及空塔噴淋裝置，脫硫方法采用PDS。由于木格子填料和散堆填料經常堵塔，系統阻力達7kPa，尤其是用高硫煤后，不能維持正常生產。
2023
圖4為復合材料的介電常數隨陶瓷散堆填料體積分數的變化曲線。由圖4可知，復合材料的介電常數隨著陶瓷散堆填料體積分數的增加而增加，這是因為陶瓷散堆填料本身的介電常數比環氧樹脂大，約為樹脂基體的1一2倍，陶瓷散堆填料含量越大，陶瓷散堆填料對介電常數的貢獻越大。
2023
圖3陶瓷拉西環對液態環氧樹脂熱膨脹系數的影響圖3為不同陶瓷拉西環對復合材料熱膨脹系數的影響。圖中曲線各數據均是在20一150℃范圍內測得的平均線膨脹系數。
2023
陶瓷鮑爾環的加人對液態環氧樹脂熱導率的影響如圖2。圖中清晰地表明:隨著陶瓷鮑爾環體積分數的增加，復合材料的熱導率明顯升高。
2023
實驗結果表明，兩種流道形式陶瓷鮑爾環的直接蒸發冷卻效率隨淋水密度的增加均呈現先升高后降低的趨勢，在西安工況下，折線流道形式陶瓷鮑爾環的最佳淋水密度，直線流道形式為相同實驗條件下，折線型流道形式填料的最佳進口風速和壓降都要高于直線型流道。
2023
圖7所示為3種運行工況下，兩種流道形式陶瓷散堆填料的空氣進出口溫降隨進風量的變化。由圖7可知，進出口溫降隨著進口風量的增加先緩慢升高后又逐漸下降。
2023
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